Lieljaudas priekšautu padevējsir svarīgs aprīkojums kalnrūpniecībā, metalurģijā, ostu un ķīmiskajā rūpniecībā, taču profesionālajā rokasgrāmatā nav precīzas konstrukcijas teorijas par tvertnes radīto pretestību. Vilces pretestības formula ir iegūta, izmantojot jaunāko tvertnes spiediena teoriju un salīdzināta ar formulu daudzās rokasgrāmatās, lai norādītu uz nepareizo un trūkstošo sākotnējo formulu.
Lieljaudas priekšautu padevējam ir neaizvietojama loma kalnrūpniecībā, metalurģijā, ķīmiskajā rūpniecībā, ostās un citās nozarēs. Kopš 1950. gadiem iekšzemes lieljaudas priekšautu padeves projektēšanas un ražošanas līmenis ir guvis lielu progresu, taču joprojām pastāv zināma atšķirība salīdzinājumā ar ārvalstīm (līdz 12000 t/h). Svarīgs iemesls ir tas, ka smagās plāksnes dizaina teorija joprojām aprobežojas ar oriģinālāko vienkāršu aprēķinu 1-maģija. Jo īpaši berze starp materiāliem un materiāliem, berze starp materiāliem un apmales plāksni un berze starp materiāliem un apakšējo plāksni un tā tālāk, gadu desmitiem nav precīzas projektēšanas teorijas, un liela un liela smaga plāksne virs divu veidu pretestības aprēķina ir ārkārtīgi svarīga. Kopš šī gadsimta sākuma daži zinātnieki ir sākuši teorētiski pētīt, taču joprojām ir daudz neatrisinātu problēmu. Bīdes pretestības un berzes pretestības aprēķinu formulas starp materiālu un taisnās apmales plākšņu padevēja apmales plāksni tiek sistemātiski izsecinātas pirmo reizi. [9.] pantā sistemātiski atvasinātas dažādas padeves pretestības aprēķina formulas slīpās apmales plāksnei. 1 Pretestības formulas atvasinājums, lai panāktu līdzīgu vibrācijas padeves un lentes padeves funkciju, nespēj izturēt noliktavas spiedienu [griez. Faktiskajā kalnrūpniecības un citu nozaru procesa izkārtojumā smagā plāksne ir novietota tieši zem tvertnes, un tajā nav slīpa lieljaudas priekšauta padeves "tvertnes kakla". Dažreiz tvertnes atvere 20 m garumā ir tieši savienota ar smago plāksni.
Lai ox un oy ir materiāla spiediens x un y virzienā, N/m; A ir tvertnes -šķērsgriezuma laukums, m2; L ir tvertnes šķērsgriezuma apkārtmērs, m; 8 ir berzes leņķis starp materiālu un tvertnes sienu, 8=tan1f. ; f. Vai berzes koeficients starp materiālu un noliktavas sienu; p ir materiāla iekšējās berzes leņķis, p=tan4,4 ir materiāla iekšējās berzes koeficients; p ir materiālu tilpuma blīvums, kg/m3; g ir gravitācijas paātrinājums, g{11}}m/s2; y ir materiāla augstums noliktavā, m; Leņķis starp četrām tvertnes sienām un horizontālo plakni ir a un B.
Lieljaudas priekšauta padeves otrais vienums vienādības zīmes labajā pusē ir līdzvērtīgs formulai, tas ir, apakšējās plāksnes papildu berzes spēkam, ko rada tvertnē esošie materiāli. Tomēr šai vērtībai nav funkcionālas saistības ar tvertnes slīpuma leņķi, tvertnes augstumu un sānu spiediena koeficientu, tāpēc acīmredzami nav precīzi izmantot šo formulu lielu smago plākšņu projektēšanā. Literatūrā nav ņemts vērā bīdes spēks starp materiāliem, kas atrodas zem tvertnes, papildu berze starp tvertnē esošajiem materiāliem un apmales plāksni, ko izraisa tvertnē esošie materiāli, nemaz nerunājot par berzi starp materiāliem un apmales plāksni transportēšanas laikā. Piltuves pretestība vienā literatūrā ir šāda: Fm=hDqMg 10 pmu Formula (19) ir tāda pati kā literatūrā, izņemot to, ka pM ir divi dažādi algoritmi. PM=0.8 pgab? Abi PM=2.8pga2b2/(a+b)pM algoritmi pierāda pašas formulas nenoteiktību, un nepamatotā daļa ir arī funkciju saistība ar piltuves sasvēruma leņķi, tvertnes augstumu un sānu spiediena koeficientu nemainās. Atsauce Berzes pretestība starp materiālu un apmales
