Tika ieviesta bijušās Padomju Savienības ekspertu apkopotā griezēja griešanas pretestības formulaminerālu izmēru mērītāji. Tika iegūta līdzsvara attiecība starp griešanas spēku un materiāla daļiņu atbalsta reakciju pārejoša stabila atbalsta apstākļos. Tika iegūta vispārināta pārrāvuma spēka izteiksme ar nejaušām materiāla daļiņu diskrētām īpašībām: Pēc tam tiek apspriesti nejauši diskrētie materiāla daļiņu raksturlielumi, pamatojoties uz ražošanas jaudu, un dota daļiņu pasažieru-svara rekursīvā formula, kas apmierina D3 sadalījumu, un intervāla daļiņu efektivitātes izteiksme. Otrkārt, tiek analizēts daļiņu materiāla laika impulsa slodzes varbūtības koeficients un tiek apspriesta smalko daļiņu materiāla fāzes virzība stabila atbalsta un dubultā loka biezuma griešanas apstākļos, kā arī tiek apspriesta tā saistība ar ražošanas jaudu un enerģijas patēriņu. Visbeidzot, ir dota impulsa slodzes matricas izteiksme ar granulētā materiāla nejaušām diskrētām īpašībām. Tam ir svarīga teorētiskā nozīme un praktiskā pielietojuma vērtība smalko daļiņu materiālu drupinātāja pētniecībā un attīstībā.
Jebkuras mehāniskās sistēmas mehāniskais modelis ir pamats mehāniskās sistēmas dinamisko, kinemātisko un statisko raksturlielumu analīzei. Minerālu mērītājus sadala nejauši un diskrēti materiāli. Tas padara minerālu izmēru mērītāju mehāniskā modeļa izveidi par izaicinājumu. Tieši tāpēc tas var labāk atklāt drupinātāja laušanas mehānismu. Ārvalstu zinātnieki izmanto diskrēto elementu metodi un diskrēto elementu analīzes programmatūru, lai modelētu saspiešanas spēka lielumu. Process ir šāds: Eksperimentā tika izmērītas materiāla fizikālās īpašības kā simulācijas parametri un pēc tam iestatītas daļiņas, lai aizstātu analogo drupināšanas procesu, ar šo metodi nevar izmērīt tangenciālo stingrību un normālo stingrību starp daļiņām, tikai ar simulācijas eksperimenta palīdzību tiek iegūti spiedes stiprības procesa rezultāti un tiek iegūts faktiskais novērtējums, eksperimenta rezultātos un diskrētajā procesā nav modelēšanas elementa izmēra nejaušības. acīmredzami trūkumi. Tāpēc, ņemot vērā minerālu izmēru mērītāju nejaušās un diskrētās īpašības, ir liela teorētiskā nozīme un praktiska nozīme minerāllīmeņu kinētisko, kinemātisko un statisko īpašību izpētei un jaunu produktu izstrādei.
Minerālu mērītāji Salauztajam materiālam ir nejauša diskrēta īpašība. Pieņemot, ka granulētais materiāls ir sfērisks materiāls ar noteiktu daļiņu izmēru, tad, kad tiek noteikts sfēriskā materiāla rādiuss (k), tiek noteikts tā novietojums drupināšanas kamerā, kā parādīts 1. attēlā. Kamēr ir izpildīti noteikti nosacījumi, griezējmehānisms sāk griešanu no punkta A, sasniedz maksimālo griešanas dziļumu punktā B, un griešanas process tiek pabeigts katrā punkta C momentā. ar atbalsta reakciju. Piemēram, kad griezējmehānisms sasniedz punktu B, atbalsta nosacījums ir tāds, ka atbalsta reakcijas spēks N,N,Nm veido stabilu trīsstūrveida balstu un ir līdzsvarots ar griešanas spēku P. Griežot zoba griešanu līdz punktam B, maksimālo griešanas dziļumu, momentāno tangenciālo griešanas pretestību var izmantot bijušās Padomju Savienības zinātnieks {kopsavilkums mašīna griešanas pretestība K ogles},K h (0.25 + 0.018 + 0.1) F]; K=0, 1,... kN:p - griezuma iežu kontakta stiprums, MPa, iežu stingrības koeficients f un kontakta stiprība p, atbilstošā sakarība parādīta 1. tabulā. Kad cietības koeficients (ti, Platinell cietības koeficients) pārsniedz 1. tabulā norādīto vērtību, kontakta stiprību var aprēķināt kā P{15}}×f; K, griešanas veida ietekmes koeficients, K=1.5; K2 ir griezēja ģeometrijas ietekmes koeficients, K=1232; K ir instrumenta galvas izmēra ietekmes koeficients, K=l.25; Atstarpe starp rindiņām, mm; h griezuma dziļums, mm; F Zobu nodiluma laukums, parasti F=(15–20)mm2. Viena zoba griešanas materiāla sānu spēks: P=KPeg=[c,(c2th)tc3]+(hh)}Pe; K=0, 1,... Formulā 8(2) : c1 un c2c zobu izvietojuma ietekmes koeficients, secībā,c =1.4,c2=0.3,c 0,15. Kad materiāls jālauž Prinela cietības koeficients, griezuma dziļums h, griezuma līniju atstarpe. Kad tas ir noteikts, tā griešanas pretestības slodze ir noteiktu konstantu kopa, tas ir, tās vispārinātā slodze: P=PP.PM=0,1,.8 kur: P horizontālā komponente: P vertikālā komponente; Es, viens griezes moments; Mēs, viens spēks. Te jāuzsver tas, ka bijušās Padomju Savienības zinātnieki slodzes formulu apkopoja, balstoties uz lielu testu rezultātu skaitu, un pēc ilgstošas pielietošanas ir pierādīts, ka aprēķinu rezultāti var labi saskanēt ar faktiskajiem pārbaudes rezultātiem. Turklāt šīs formulas visredzamākā iezīme ir tāda, ka Platinell cietības koeficientam "ir jāpārbauda tikai drupināmā materiāla spiedes izturība. Salīdzinot ar testa Bond darba indeksu, tas ir vienkāršs un uzticams. Tajā pašā laikā tas novērš indeksa vērtības ietekmi Holmsa formulā. 2.2 Random Discrete Probability Characteristics of Crushk. Minerālmateriālu griešanas pretestība un laika impulsa slodze ir viens zobs. Tāpēc ir nepieciešams piešķirt minerālu mērierīcēm smalcināšanas uzdevumu Qx10Q, =3600×0xZ(4), kur :Q, viena zoba smalcināšanas uzdevums ir daļiņu masas blīvums (sasmalcināšanas tilpums), h. drupinātāja Z; p - Sasmalcināmā materiāla blīvums, (gcm) Lai atvieglotu diskusiju, kā piemēru ņemts 2PGC-307 prototipa drupināšanas tests, kas sniedz ne tikai kvalitatīvus secinājumus, kas var ne tikai tieši pārbaudīt materiāla kļūdu, parametru pareizību vai parametru specifiska parametru atsauce un aprēķinu rezultāti ir doti atsaucē.